СОВРЕМЕННАЯ ЭЛЕКТРОНИКА №4/2012

ПРОЕКТИРОВАНИЕ И МОДЕЛИРОВАНИЕ оси OX, осуществим аналогичным об разом в цикле For ... Next . Теперь после довательно объединим каждый из построенных вибраторов с линией пи тания посредством операции вида Solid.Add «component1:feed»,«compo nent1:vibrator_1», где vibrator_1 явля ется названием цилиндра вибратора. С помощью команд преобразования геометрии Transform создадим второе полотно ЛПВА, осуществив поворот исходного на 180 ° , и перенесём его на заданное расстояние от исходного. За метим, что при копировании первого полотна второму полотну (т.е. его ко пии) автоматически присваивается название feed_1. Построим короткозамыкающий ци линдр радиусом r_feed, соединяющий концы линий питания со стороны на ибольших вибраторов. Объединим имеющиеся в модели элементы гео метрии в один и переименуем его в LPDA: Solid.Rename "component1:feed", "LPDA" Возбуждение модели ЛПВА осущест вим посредством дискретного порта сопротивлением 75 Ом, хотя при не обходимости можно реализовать и близкое к реальной антенне возбужде ние волноводным коаксиальным пор том. Итак, выберем две точки центров торцов линий питания в плоскостиXY: Pick.PickCenterpointFromPoint "component1:LPDA" ,"0","0","0" Pick.PickCenterpointFromPoint "component1:LPDA" ,"0","raznos","0" Введём в структуру сам порт с по мощьюконструкции With DiscretePort ... End With и запустим программу. Воз можно, что для корректного функцио нирования такого макроса потребует ся запустить его два раза подряд, т.к. при первом запуске в память проекта могут не занестись используемые пере менные. После исполнения команд макроса в окне Microwave Studio по явится модель анализируемой ЛПВА (см. рис. 2). Для повышения точности расчётов, вручную скорректируем границы ок ружающего антенну пространства, вве дя в поле Distance окна Background properties значение 170 мм, что состав ляет около половины длины волны на частоте 0,9 ГГц, а также параметры ме ширования модели. Запустим проект на расчёт посредством решающего устройства во временной области T solver, проводящего анализ задачи ме тодом конечных разностей во времен ной области (finite difference time do main, FDTD) [2, 4]. Р ЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЁТА МОДЕЛИ : СОПОСТАВЛЕНИЕ С FEKO На рисунках 3–7 представлены результатырасчёта построенной струк туры антенны. На рисунке 3 приведе ныпадающий на вход антенныи отра жённый сигналы. Частотная зависи мость КСВН показана на рисунке 4 сплошной кривой. Если сопоставить данный график с аналогичной зависи мостью, рассчитанной для исследуе мой антенны в первой части статьи (она показана синим цветом), можно отметить существенное различие. Оно, главным образом, связано с тем, что используемая модель одномерных проволочных сегментов не учитывает азимутальную неравномерность тока на проводниках двухпроводной линии питания с относительно малой вели чиной волнового сопротивления. Ана логичным образом, погрешность при расчёте двухпроводной линии дают, например, расчёты и в свободно рас пространяемой программе расчёта проволочных антенн MMANA [5], ис пользующей идентичный метод. В работе [5] предложенметод сниже ния погрешности расчёта двухпровод ной линии питания, который подразу мевает введение в модель скорректи рованных размеров проводников линии. В этом случае значение радиуса проводников линии питания (при не 55 WWW.SOEL.RU СОВРЕМЕННАЯ ЭЛЕКТРОНИКА ◆ № 4 2012 реклама KHД 0,9 1 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 7,7 7,75 7,8 7,85 7,9 7,95 7,55 7,6 7,5 Частота, ГГц Рис. 5. Частотная зависимость КНД в направлении оси антенны Рис. 6. Нормированная диаграмма направленности антенны на частоте 1,2 ГГц в логарифмическом масштабе © СТА-ПРЕСС